4. 1. 2. Теплопоступления от источников солнечного освещения 5 4. 1. 3. Теплопоступления за счет солнечной радиации 6

    4. 2. Расчет влаговыделений в помещении 9
    4. 3. Расчет выделения углекислого газа от людей 10
    4. 4. Составление сводной таблицы вредностей 10
    5. Расчет воздухообменов 11
    5. 1. Воздухообмен по нормативной кратности 11
    5. 2. Воздухообмен по людям 11
    5. 3. Воздухообмен по углекислому газу. 11
    5. 4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги 12

5. 4. 1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года 12 5. 4. 2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года. 15 5. 4. 3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. 17 5. 5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19

    6. Расчет воздухораспределения. 20
    7. Аэродинамический расчет воздуховодов 22
    8. Выбор решеток 28
    9. Расчет калорифера 29
    10. Подбор фильтров 30
    11. Подбор вентиляторных установок 31
    12. Аккустический расчет 32
    13. Список используемой литературы 34
    1. Исходные данные

В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением.

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 °C Освещение – люминесцентное.

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2, 5 кирпича; R0=1, 52 m2K/Вт Покрытие - d = 0, 45 м; R0=1, 75 m2K/Вт; D=4, 4; n=29, 7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R0=0, 17 m2K/Вт

    Экспликация помещений:
    Аудитория на 200 мест
    Коридор
    Санузел на 4 прибора
    Курительная
    Фотолаборатория
    Моечная при лабораториях
    Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200
    Книгохранилище
    Аудитория на 50 мест
    Гардероб
    2. Выбор параметров наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п. 2. 14. [1], а именно: для холодного периода– по параметрам Б, для теплого – по параметрам А. В переходный период параметры принимаем в соответствии с п. 2. 17[1] при температуре 80С и энтальпии I=22, 5 кДж/кг. св.

    Все данные сводим в табл. 3. 1
    Расчетные параметры наружного воздуха
    Таблица 3. 1
    Наименование помещения, город, географическая широта
    Период года
    Параметр А
    Параметр Б
    JВ,
    м/с
    Pd ,
    КПа
    At ,
    град
    tн,
    0C
    I,
    кДж/кг. св
    j,
    %
    d,
    г/ кг. св.
    tн,
    0C
    I,
    кДж/кг. св.
    j,
    %
    d,
    г/ кг. св.
    Аудитория на 200 чел. Томск, 560 с. ш.
    Т
    21, 7
    79
    70
    11
    3
    99
    11
    П
    8
    22, 5
    80
    5, 5
    3
    99
    11
    Х
    3
    99
    11
    3. Расчет параметров внутреннего воздуха

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п. 2. 1. [1] по данным прил. 1[1].

В теплый период года температура притока tпт = tнт (л), tпт =21, 7 °С, tрз =tпт +3°С=24, 7 °С В холодный и переходный периоды : tп = tрз - Dt, °С,

где tрз принимается по прил. 1[1], tрз=20 °С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем Dt равным 5°С. tпрхп =20-5=15 °С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

tуд = tрз +grad t(H-hрз), где:
tрз - температура воздуха в рабочей зоне, °С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, °С/м H - высота помещения, м; H=7, 35м

hрз - высота рабочей зоны, м; hрз=2м.

grad t выбирает из таблицы VII. 2 [3] в зависимости от района строительства. г. Томск:

    grad tт = 0, 5 °С/м
    grad tхп = 0, 1 °С/м
    tудт = 24, 7+0, 5*(7, 35-2)=27, 38 °С
    tудхп =20+0, 1*(7, 35-2)=20, 54 °С
    Результаты сводим в табл. 4. 1
    Расчетные параметры внутреннего воздуха
    Таблица 4. 1
    Наименование
    Период года
    Допустимые параметры
    tн , °С
    tуд, °С
    tрз , °С
    jрз, %
    J, м/с
    Аудитория на 200 мест
    Т
    24, 7
    65
    0, 5
    21, 7
    27, 4
    П
    20
    65
    0, 2
    15
    20, 5
    Х
    20
    65
    0, 2
    15
    20, 5

4. Определение количества вредностей, поступающих в помещение

В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.

4. 1. Расчет теплопоступлений
4. 1. 1. Теплопоступления от людей

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин –они работают сидя, т. е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:

,

где: qм, qж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел; nм, nж – число мужчин и женщин в помещении.

    Полное тепловыделение q определим по таблице 2. 24[5].
    Теплый период:
    tрзт=24, 7 °С, q=145 Вт/чел
    Qлт=145*130+70*145*0, 85=27473 Вт
    Холодный период:
    tрзхп=20 °С, q=151 Вт/чел
    Qлхп=151*130+70*151*0, 85=28615 Вт

4. 1. 2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

    Qосв, Вт, определяем по формуле:
    , где:
    E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2. 3[6]
    F - площадь освещенной поверхности, м2;

qосв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м2/лк), определяется по табл. 2. 4. [6] hосв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6] E=300 лк; F=247 м2; qосв=0, 55; hосв =0, 108

Qосв=300*247*0, 55*0, 108=4402 Вт
4. 1. 3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

    , Вт
    Теплопоступления через остекления определим по формуле:
    , Вт,

где: qвп, qвр –удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2. 16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

Fост – площадь остекления одинаковой направленности, м2, рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания. bсз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

Как –коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К0 – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К0 –коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К2 – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.

Fост. з=4*21=84 м2
Fост . в=1, 5*17=25, 5 м2

bсз –определяем по таблице 1. 2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой тканиbсз=0, 4

Как=1, т. к. имеются солнцезащитные устройства

г. Томск –промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2. 18[5] для умеренной степени загрязнения остекления приg=80-90%; К2=0, 9

По таблице 2. 17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К1=0, 6, при нахождении окон в расчетный час в тени К1=1, 6.

    Теплопоступления через остекление
    Таблица 5. 1
    Часы
    Теплопоступления через остекление, Qост, Вт
    Запад
    Юг
    1
    2
    3
    9-10
    56*1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=1016
    (378+91)*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=6027
    10-11
    58*1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=1052
    (193+76)*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=3457
    11-12
    63*1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=1143
    (37+67)*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=1336
    12-13
    (37+67) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=1887
    63*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=810
    13-14
    (193+76) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=4881
    58*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=745
    14-15
    (378+91) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=8510
    56*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=720
    15-16
    (504+114) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=11213
    55*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=707
    16-17
    (547+122) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=12138
    48*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=617
    17-18
    (523+115) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=11576
    43*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=553
    18-19
    (423+74) *1, 4*0, 9*1*1*0, 4*84=9018
    30*0, 6*0, 9*1*1*0, 4*25, 5=900
    Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:
    , Вт
    R0 – сопротивление теплопередачи покрытия, м2*К/Вт;

tн – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, °С; Rн –термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м2*к/Вт;

r- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

Iср –среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2;

tв – температура воздуха, удаляемого из помещения, °С;

b –коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений; К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

Аtв –амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, °С

Rв –термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м2*К/Вт;

    F – площадь покрытия, м2.
    Из задания R0=0, 96 м2*К/Вт
    По табл. 1. 5 [5] tн=18, 1 °С
    Rн определяется по формуле:
    , где:

J – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период, J = 3, 7 м/с м2*К/Вт

r=0. 9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1. 18 [5])

Из табл. 4. 1 данного КП tудТ=27, 38 °С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, °С, определим по формуле: , где

u- величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, °С

Аtн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, °С Imax –максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия– как для горизонтальной поверхности.

    u = 29, 7 – по заданию
    0, 5* Аtн = 11 – приложение 7 [1]
    Imax = 837 Вт/м2 – таблица 1. 19[5]
    Iср = 329 Вт/м2 – таблица 1. 19[5]
    Аtв = 1/29, 7*(11+0, 035*0, 9(837-329))=0, 9 °С
    Rв = 1/aв=1/8, 7=0, 115 м2*К/Вт
    F = 247 м2

В формуле для Qn все величины постоянные, кроме b- коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения b для заданного периода времени по часам находим Zmax . Zmax = 13+2. 7*D = 13+2. 7*3. 8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента bпринимаем по табл. 2. 20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

Значение коэффициента b сводим в таблицу 5. 2

Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5. 3

    Таблица 5. 2
    Значение коэффициента b
    Часы
    9
    10
    11
    12
    13
    14
    15
    16
    17
    18
    19
    b
    -0, 5
    -0, 71
    -0, 87
    -0, 97
    -1
    -0, 97
    -0, 87
    -0, 71
    -0, 5
    -0, 26
    0
    Таблица 5. 3
    Теплопоступления через покрытие
    Часы
    Теплопоступления через покрытие, Qn, Вт
    9-10
    (0, 625-(0, 605*7, 9))*247= - 1026
    10-11
    (0, 625-(0, 79*7, 9))*247= - 1387
    11-12
    (0, 625-(0, 92*7, 9))*247= - 1640
    12-13
    (0, 625-(0, 985*7, 9))*247= - 1768
    13-14
    (0, 625-(0, 925*7, 9))*247= - 1768
    14-15
    (0, 625-(0, 792*7, 9))*247= - 1640
    15-16
    (0, 625-(0, 79*7, 9))*247= - 1387
    16-17
    (0, 625-(0, 609*7, 9))*247= - 1026
    17-18
    (0, 625-(0, 38*7, 9))*247= - 587, 1
    18-19
    (0, 625-(0, 13*7, 9))*247= - 353

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Таблица 5. 4

Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.

    Часы
    Теплопоступления, Вт
    Через покрытие
    Через остекление
    Всего
    Запад
    Восток
    9-10
    -1026
    1016
    6027
    6017
    10-11
    -1387
    1052
    3457
    3122
    11-12
    -1640
    1143
    1336
    839
    12-13
    -1768
    1887
    810
    929
    13-14
    -1768
    4881
    745
    3858
    14-15
    -1640
    8510
    720
    7590
    15-16
    -1387
    11213
    707
    10533
    16-17
    -1026
    12138
    617
    11729
    17-18
    -587
    11576
    553
    11542
    18-19
    -353
    9018
    900
    9565

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Qср=11729 Вт в период с 16 до 17 часов.

    Общее теплопоступление определяем по формуле:
    , Вт
    В летний период:
    Qпт=27478+0+11729=39207 Вт
    В переходный период:
    Qпп=28614+4402+0, 5*11729=38881 Вт
    В зимний период:
    Qпх=28614+4402+0=33016 Вт
    4. 2. Расчет влаговыделений в помещении

Поступление влаги от людей, Wвл, г/ч, определяется по формуле:

,

где: nл – количество людей, выполняющих работу данной тяжести; wвл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2. 24[5]

    Для теплого периода года, tр. з. =24, 7°С
    wвл=115 г/ч*чел
    Wвлт = 130*115+70*115*0, 85=21792, 5 г/ч
    Для холодного и переходного периодов года, tр. з. =20 °С
    wвл=75 г/ч*чел
    Wвлт = 130*75+70*75*0, 85=14212, 5 г/ч
    4. 3. Расчет выделения углекислого газа от людей

Количество СО2, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:

, г/ч,
где nл – количество людей, находящихся в помещении, чел;

mCO2 – удельное выделение СО2 одним человеком, определяется по таблице VII. 1 [3] Взрослый человек при легкой работе выделяет mCO2 =25 г/ч*чел. Тогда

МСО2=130*25+0, 85*70*25=4737, 5 г/ч
4. 4. Составление сводной таблицы вредностей

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.

Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5. 5

    Таблица 5. 5.
    Количество выделяющихся вредностей.
    Наименование помещения
    Период года
    Избытки тепла, DQп, Вт
    Избытки влаги, Wвл, г/ч
    Количество СО2, МСО2, г/ч
    Аудитория на 200 мест
    Т
    39207
    21793
    4738
    П
    38881
    14213
    4738
    Х
    33016
    14213
    4738
    5. Расчет воздухообменов

Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая:

1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха

2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности.

3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.

    5. 1. Воздухообмен по нормативной кратности
    Определяется по формуле:
    , м3/ч
    КPmin – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч.
    VP – расчетный бьем помещения, м3.
    По табл. 7. 7 [2] КPmin = 1 1/ч
    VP =Fn*6;
    VP =247*6=1729 м3.
    L=1729*1=1729 м3/ч
    5. 2. Воздухообмен по людям
    Определяется по формуле:
    , м3/ч
    где lЛ – воздухообмен на одного человека, м3/ч*чел;
    nЛ – количество людей в помещении.

По прил. 17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, lЛ = 60 м3/ч*чел.

    L = 200*60=12000 м3/ч
    5. 3. Воздухообмен по углекислому газу.
    Определяется по формуле:
    , м3/ч

МСО2 – количество выделяющегося СО2, л/ч, принимаем по табл. 5. 5 данного КП. УПДК – предельно-допустимая концентрация СО2 в воздухе, г/м3, при долговременном пребывании УПДК = 3, 45 г/м3. УП – содержание газа в приточном воздухе, г/м3, УП=0, 5 г/м3 МСО2=4738 г/ч

L=4738/(3, 45-0, 5)=6317, 3 м3/ч
5. 4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.

5. 4. 1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т. П (tH=21, 7°С; IH=49 кДж/кг. св), характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).

Проводим изотермы внутреннего воздуха tВ=tР. З. =24, 7°С и удаляемого воздуха tУ. Д. =27, 4°С Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:

, кДж/кг. вл

DQП – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5. 5 КП WВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5. 5 КП E=3, 6*39207/21, 793=6477 кДж/кг вл.

Точки пересечения луча процесса и изотерм tВ, tУ. Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.

    Воздухообмен по избыткам тепла:
    , м3/ч
    Воздухообмен по избыткам влаги:
    , м3/ч

где IУД, IП – соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг. св.

    IУД=56, 5 кДж/кг. св.
    IП=49 кДЖ/кг. св.
    dУД=12, 1 г/кг. св.
    dП=11 г/кг. св.
    По избыткам тепла:
    LП=3, 6*39207/(1, 2*(56, 5-49))=15683 м3/ч
    По избыткам влаги:
    LП=21793/1, 2*(12, 1-11)=16509 м3/ч
    В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги
    LП=16509 м3/ч
    Рис. 1 Теплый период года

5. 4. 2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (tН=8°С, IН=22, 5 кДж/кг. св) строим точку Н (рис. 2). Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

    WВЛ=14213 г/ч
    LНmin=LН (по людям)
    LН кр min=КРmin*VР
    LН кр min=1729 м3/ч
    LНmin=12000 м3/ч
    DdНУ=14213/1, 2*12000=0, 9 г/кг. св.
    dУД=dН+DdНУ=5, 5+0, 9=6, 4 г/кг. св.

Точка У находится на пересечении изобары DdУД=const и изотермы tУД=const. Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

, кДж/кг. вл.

5. 4. 3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (tН=-40°С, IН=-40, 2 кДж/кг св) строим точку Н (рис. 3). Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

    WВЛ=14213 г/ч
    LНmin=LН (по людям)
    LНmin=12000 м3/ч
    DdНУ=14213/1, 2*12000=0, 9 г/кг. св.
    dУД=dН+DdНУ=0, 2+0, 9=1, 1 г/кг. св.

Проводим изотермы tУД=20, 54 °С, tВ=tР. З. =20 °С, tН=15 °С,

Точка У находится на пересечении изобары DdУД=const и изотермы tУД=const. Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

, кДж/кг вл

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем:

    Gn min=Ln min*1. 2=14400 кг/час
    кг/час
    GН=GР+Gn min=14400+6891=21291 кг/час
    Ln=Gn /r=17743 м3/ч
    Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6. 1.
    Таблица 6. 1
    Выбор воздухообмена в аудитории
    Период
    года
    Воздухообмен LН по факторам, м3/ч
    Максимальный воздухообмен, м3/ч
    По минимальной кратности
    По СО2
    Нормируемый по людям
    По Id-диаграме
    Т
    1729
    6317
    12000
    16509
    16509
    П
    1729
    6317
    12000
    15600
    15600
    Х
    1729
    6317
    12000
    17743
    17743
    рис. 3 Зимний период года

5. 5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания

Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6. 12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.

    Результаты расчета сводим в табл. 6. 2
    Таблица 6. 2
    Сводная таблица воздушного баланса здания.
    №
    Наименование помещения
    VP, м3
    Кратность, 1/ч
    Ln, м3/ч
    Прим.
    приток
    вытяжка
    приток
    вытяжка
    1
    Аудитория
    2035
    8, 5
    8, 5
    17743
    17743
    2
    Коридор
    588
    2
    1176
    +301
    3
    Санузел
    (50)
    200
    4
    Курительная
    54
    10
    540
    5
    Фотолабор.
    90
    2
    2
    180
    180
    6
    Моечная
    72
    4
    6
    288
    432
    7
    Лаборатория
    126
    4
    5
    504
    630
    8
    Книгохранил.
    216
    2
    0, 5
    108
    9
    Ауд. на 50 мест
    (20)
    1000
    1000
    10
    Гардероб
    243
    2
    1
    486
    243
    21377
    21076
    +301

Дисбаланс равен 301 м3/ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)

6. Расчет воздухораспределения.

Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т. к. имеются избытки тепла и влаги. Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5. 1[7], т. к НП>4m, то IV схема. (рис. 5. 1г). Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.

Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей Fn. z=F/Fn.

Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель, L0=LСУМ/Z; где

LСУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны. L0=17743/10=1774 м3/ч

На основании полученной подачи L0по табл. 5. 17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:

    JX=k*JДОП=1, 4*0, 2=0, 28 м/с
    ХП=НП-hПОТ-hПЛ-hРЗ
    ХП=7, 4-1-0, 5-0, 3=4, 6 м
    м1=0, 8; n1=0, 65 – по таблице 5. 18[4]
    F0=L0/3600*5=1774/3600*5=0. 085 м2
    Принимаем ВДШ-4, F0=0, 13 м2
    Значения коефициентов:
    КС=0, 25; т. к.
    КВЗ=1; т. к l/Xn=5, 5/4, 6=1, 2
    КН=1, 0; т. к Ar – не ограничен.
    т. е. условие JФ    что удовлетворяет условиям, т. е. < 1°C
    7. Аэродинамический расчет воздуховодов

Его проводят с целью определения размеров поперечного сечения участков сети. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери давления определяют выбор вентилятора. В этом случае подбор размеров поперечного сечения воздуховодов проводят по допустимым скоростям движения воздуха. Потери давления DР, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по формуле:

DР=Rbl+Z

где R –удельные потери давления на 1м воздуховода, Па/мБ определяются по табл. 12. 17 [4]

b-коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода, определяем по табл. 12. 14 [4]

Z-потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяем по формуле: Z=SxЧPg,

Где Pg – динамическое давление воздуха на участке, Па, определяем по табл. 12. 17 [4]

    Sx - сумма коэффициентов местных сопротивлений.
    Аэродинамический расчет состоит их 2 этапов:
    1) расчета участков основного направления;
    2) увязка ответвлений.
    Последовательность расчета.

Определяем нашрузки расчетных участков, характеризующихся постоянством расхода воздуха;

Выбираем основное направление, для чего выявляем наиболее протяженную цепь участков;

Нумеруем участки магистрали и ответвлений, начиная с участка, наиболее удаленного с наибольшим расходом.

Размеры сечения воздуховода определяем по формуле
где L –расход воздуха на участке, м3/ч

Jр- рекомендуемая скорость движения воздуха м/с, определяем по табл. 11. 3 [3] Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и расчитываем фактическую скорость воздуха:

Определяем R, Pg по табл. 12. 17 [4].
Определяем коэффициенты местных сопротивлений.

Общие потери давления в системе равны сумме потерь давления в воздуховодах по магистрали и в вентиляционном оборужовании:

    DP=S(Rbl+Z)маг+DPоб
    Методика расчета ответвлений аналогична.
    После их расчета проводят неувязку.

Результаты аэродинамического расчета воздуховодов сводим в табл 8. 1. Расчет естественной вентиляции

    Pg=g*h(rн-rв)=9. 81*4. 7(1. 27-1. 2)=3. 25 Па
    №
    L
    l
    р-ры
    J
    b
    R
    Rlb
    Sx
    Pg
    Z
    Rlb+
    SRlb
    прим
    уч.
    а х в
    dэ
    Z
    +Z
    Магистраль
    1
    500
    1. 85
    400x400
    400
    0. 8
    1. 4
    0. 02
    0. 05
    2. 97
    0. 391
    1. 16
    1. 21
    2
    500
    1. 5
    420x350
    0. 94
    1. 21
    0. 03
    0. 054
    0. 55
    0. 495
    0. 27
    0. 324
    3
    1000
    5
    520x550
    0. 97
    1. 23
    0. 02
    0. 132
    0. 85
    0. 612
    0. 52
    0. 643
    2. 177
    4
    12113
    2. 43
    520x550
    1. 2
    1. 25
    0. 03
    0. 038
    1. 15
    0. 881
    0. 93
    0. 968
    3. 146
    Ответвления
    5
    243
    1. 85
    270x270
    0. 92
    1. 43
    0. 04
    0. 06
    2. 85
    0. 495
    1. 41
    1. 47
    6
    243
    7
    220x360
    0. 9
    1. 21
    0. 04
    0. 34
    1. 1
    0. 495
    0. 54
    0. 88
    2. 35
    7
    500
    1. 85
    400x400
    400
    0. 8
    1. 4
    0. 02
    0. 05
    3. 45
    0. 391
    1. 35
    1. 4
    Участок №1
    Решетка x=2
    Боковой вход x=0. 6
    Отвод 900 x=0. 37
    Участок №2
    Тройник x=0. 25
    Участок №3
    Тройник x=0. 85
    Участок №4
    Зонт x=01. 15
    Невязка=(DРотв5+6 - DРуч. м. 1+2+3)/DРуч. ш. 1+2+3*100%=
    =(2. 35-2. 177)/2. 177*100%=7. 9% < 15% - условие выполнено
    Невязка=(DРотв7 - DРуч. м. 1+2)/DРуч. м. 1+2*100%=

=(1. 4-1. 534)/1. 534*100%=-8. 7% > -15% - условие выполнено

    8. Выбор решеток
    Таблица 9. 1
    Воздухораспределительные устройства
    Номер
    помещения
    Ln
    Тип
    решетки
    Колличество
    x
    Подбор приточных решеток
    2
    1176
    Р-200
    4
    2
    5
    180
    Р-200
    1
    2
    6
    288
    Р-200
    1
    2
    7
    504
    Р-200
    2
    2
    9
    1000
    Р-200
    4
    2
    10
    486
    Р-200
    2
    2
    Подбор вытяжных решеток
    1
    5743
    Р-200
    20
    2
    2
    101
    Р-150
    1
    2
    3
    400
    Р-150
    8
    2
    4
    540
    Р-200
    2
    2
    5
    180
    Р-200
    1
    2
    6
    432
    Р-200
    2
    2
    7
    630
    Р-200
    3
    2
    8
    108
    Р-150
    1
    2
    9
    1000
    Р-200
    4
    2
    10
    243
    Р-200
    1
    2
    9. Расчет калорифера

Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн=-25°С до температуры на 1ё1. 5 25°С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т. е. до tн=15-1=14°С

Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м3/ч.
Подбираем калорифер по следующей методике:

Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя Jr=8 кг/(м2с) Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки. fкуор=Ln*rн/(3600*Jr), м2

    где Ln – расход нагреваемого воздуха, м3/ч
    rн – плотность воздуха, кг/м3
    fкуор=21377*1. 332/(3600*10)=0. 79 м2

По fкуор и табл. 4. 37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого: площадь поверхности нагрева Fk=19, 56м2, площадь живого сечение по воздуху fk=0. 237622м2, по теплоносителю fтр=0. 001159м2. Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху:

m||в=fкуор/fk=0. 79/0. 237622=3, 3. Принимаем m||в=3 шт
Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.

(Jr)д=Ln*rн/(3600*fk*m||в)=21377-1. 332/(3600*0. 237622)=8. 35 кг/м2с Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:

Qк. у. =0. 278*Ln*Cv*(tk-tнб)=0. 278*21377*1. 2(15-(-8))=164021 Вт Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку. W=(Qк. у*3, 6)/rв*Cв*(tг-to), m3/ч

W=(164021*3. 6)/4. 19*1000*(130-70)=2. 82 m3/ч

Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера. v=W/(3600*fтр*n||m), m/c

    v=2. 82/(3600*0. 001159*3)=0. 23, m/c
    По табл. 4. 40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи
    К=33. 5 Вт/м2 0с

Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки Fкутр=Qку/(К(tср т – tср в), м2

Fкутр=164021/(33. 5*(130+70/2)-(15-8/2))=50. 73 м2
Nk=Fкутр/Fку=50. 73/19. 56=2. 89. Принимаем 3 шт

Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху

    nпосл в=Nk/m||в=3/3=1 шт
    Определяем запас поверхности нагрева
    Запас=(Fk-Fкутр)/Fкутр*100%=10ё20%
    Запас=(15. 86-50. 73)/50. 73=15%     Условие выполнено

Определим аэродинамическое сопротивление калориферной установки по табл. 4. 40 [5]

Pк=65. 1 па
10. Подбор фильтров

В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется путем предотвращения попадания её извне и удаление пыли, образующейся в самих помещениях.

Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах. Плдберем фильтры для очистки приточного воздуха.

Целью очистки воздуха в аудитории принимаем защиту находящихся там людей от пыли. Степень очистки в этом случае равнаhтр=0, 6ё0, 85

По табл. 4. 1 [4] выбираем класс фильтра – III, по табл. 4. 2 [4] вид фильтра смоченный, тип – волокнистый, наименование – ячейковый ФяУ, рекомендуемая воздушная нагрузка на входное сечение 9000 м3/ч Рассчитываем требуемую площадь фильтрации:

    Fфтр=Ln/q, m2,
    где Ln – колличество приточного воздуха, м3/ч
    Fфтр=15634/9000=1. 74 м2
    Определяем необходимое колличество ячеек:
    nя=Fфтр/fя
    где fя – площадь ячейки, 0. 22 м2
    nя=1. 74/0. 22=7. 9 м2
    Принимаем 9 шт.
    Находим действительную площадь фильтрации:
    Fфд=nя*fя=9*0. 22=1. 98 м2
    Определяем действительную воздушную нагрузку:
    qд=Ln/Fфд=15634/1. 98=7896 м3/ч

Зная действительную воздушную нагрузку и выбранный тип фильтра, по номограмме 4. 3 [4] выбираем начальное сопротивление:

Pф. ч. =44 Па

Из табл. 4. 2. [4] знаем, что сопротивление фильтра при запылении может увеличиваться в 3 раза и по номограмме 4. 4 [4] находим массу уловленной пыли m0, г/м2: Pф. п. =132 Па;

m0=480 г/м2

По номограмме 4. 4 [4] при m0=480 г/м2 1-hоч=0. 13 => hоч=0. 87 hоч > hочтр

Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа. mуд=L*yn*hn/fя*nя=15634*5*0. 87/1. 98=34. 35 г/м2ч

    Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:
    tрег=м0/муд=480/34. 35=14 часов
    Рассчитаем сопротивление фильтра:
    Pф=DPф. ч. +DDPф. п. =44+132= 176 Па
    11. Подбор вентиляторных установок

Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4]. Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.

    Для П1 – ВЦ4-75 №10
    E=10. 095. 1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5. 5 кВт
    L=25000 м3/ч; DPв=550 Па

Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5. 00. 45. 6 (в колличестве 2 штук) n=915 об/мин; 4А80А6; N=0. 06 кВт

    L=7030 м3/ч; Pст=265 Па
    Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2. 5
    E=2. 5. 100. 1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0. 06 кВт
    L=800 м3/ч; DPв=120 Па
    12. Аккустический расчет

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.

По табл. 17. 1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:

Для аудитории ПС=35, А=40дБ.

По табл. 17. 3 [4] определяем активные уровни звукового давления Lдоп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц. Lдоп125=52Дб Lдоп250=45Дб

Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:

L=Lв окт + 10lg*(Ф/4px2n+4Ф/В),

где Ф – фактор направленности излучения источника шума, Ф=1; xn – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м

Lв окт – октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ Lв окт =Lр общ - DL1+DL2

Lр общ – общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ

L1 –поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17. 5 [4]

L1125=7Дб L1250=5Дб

L2 –поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17. 6. [4]

L2125=3Дб L2250=0. 5Дб
Lр общ =t+10lg Q + 25 lg H + d

t- критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17. 4 [4]

    t =41 дБ
    Н – полное давление вентилятора, кгс/м2
    d - поправка на режим работы, дБ
    d=0 Q=3600 м3/ч Н=550 кгс/м2
    Lр общ =41+10lg(25000/3600)+25lg(550/9. 8)=93. 14 дБ
    L125в окт =93. 14-7+3=89. 14 дБ
    L250в окт =93. 14-5+0, 5=87. 64 дБ
    L125р =89. 14+10lg(1/4*3. 14*4. 6)=72. 51 дБ
    L250р =87. 64+10lg(1/4*3. 14*4. 6)=70. 02 дБ
    Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:
    m=0
    DL125эл. сети=71. 52-52-12. 83+5=11. 69 дБ
    DL250эл. сети=70. 02-45-18. 68+5=11. 34 дБ
    4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:
    fшор=L/3600*Jдоп=25000/3600*6=1. 157 дБ
    По табл. 17. 17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:
    Принимаем шумоглушитель пластинчатый
    fg=1. 2 м2 Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м
    Снижение шума L125=12дБ L250=20дБ
    Jg=5. 79 м/с
    13. Список используемой литературы

СниП 2. 04. 05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха” Р. В. Щекин “Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции” часть 2 В. Н. Богославский “Отопление и вентиляция” часть 2

И. Р. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”

Р. В. русланов “Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий” В. П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции” О. Д. Волков “Проектирование вентиляции промышленного здания”