Проектированиецепей коррекции, согласования и фильтрации усилителей мощности радиопередающих устройств

| |0.012 |3.062 |2.629 |0.38 |

| |0.0 |3.13 |2.386 |0.41 |

На выходе каскада включена выходная корректирующая цепь, практически

не вносящая искажений в АЧХ каскада, состоящая из элементов [pic]

6,4 нГн, [pic]5,7 пФ и обеспечивающая минимально возможное значение

максимальной величины модуля коэффициента отражения ощущаемого

сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора (см. раздел 2.1).

[pic] [pic]

Рис. 3.8 Рис. 3.9

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и

соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],

получим: [pic]0,75 нГн; [pic]1,2 Ом; [pic]15. Нормированные относительно

[pic] и [pic] значения элементов [pic] равны: [pic]0,628; [pic]0,0942;

[pic] 0,024. Подставляя в (3.12) [pic] и коэффициент функции-прототипа

[pic] из таблицы 3.2 для [pic] = ± 0,25 дБ рассчитаем: [pic] = 0,012.

Ближайшая табличная величина [pic] равна нулю. Для указанного значения

[pic] из таблицы 3.2 найдем: [pic]= 2,14; [pic]= 1,278; [pic]= 0,512.

Подставляя найденные величины в (3.13), получим: [pic]=1,512; [pic]=0,1943;

[pic]=0,9314. Денормируя полученные значения элементов КЦ, определим:

[pic]=4,8 пФ; [pic]=0,6 пФ; [pic]=7,4 нГн. Теперь по (3.11) вычислим:

[pic]=1,81. Резистор [pic] на рис. 3.8, включенный параллельно [pic],

необходим для установления заданного коэффициента усиления на частотах

менее [pic] [11] и рассчитывается по формуле [52]:

[pic].

На рис. 3.9 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя,

вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения

транзистора КТ939А [9] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная

характеристика усилителя (кривая 2).

3.2.3. Параметрический синтез широкополосных усилительных каскадов с

ЗАДАННЫМ НАКЛОНОМ АМПЛИТУДНО-ЧАСТОТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Проблема разработки СУМ с заданным подъемом (спадом) АЧХ связана с

необходимостью компенсации неравномерности АЧХ источников усиливаемых

сигналов, либо с устранением частотно-зависимых потерь в кабельных системах

связи, либо с выравниванием АЧХ малошумящих усилителей, входные каскады

которых реализуются без применения цепей высокочастотной коррекции.

Схема корректирующей цепи, обеспечивающей реализацию заданного подъема

(спада) АЧХ усилительного каскада, приведена на рис. 3.3 [7, 53, 54].

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов [pic] и [pic]

[pic]- и [pic]- цепями от схемы, приведенной на рис. 3.3, перейдем к схеме

приведенной на рис. 3.10.

[pic] [pic]

Рис. 3.10 Рис. 3.11

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора [pic] и применяя

преобразование Нортона, перейдем к схеме, представленной на рис. 3.11.

Коэффициент передачи последовательного соединения КЦ и транзистора

[pic] для полученной схемы может быть описан в символьном виде дробно-

рациональной функцией комплексного переменного:

[pic], (3.17)

где [pic];

[pic] – нормированная частота;

[pic] – текущая круговая частота;

[pic] – верхняя круговая частота полосы пропускания усилителя;

[pic];

[pic];

[pic];

[pic]

[pic];

[pic] [pic];

[pic] – нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов

[pic];

В качестве прототипа передаточной характеристики (3.17) выберем

функцию:

[pic]. (3.18)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.18) имеет вид:

[pic]. (3.19)

Для выражения (3.19) составим систему линейных неравенств (3.5):

[pic] (3.20)

Решая (3.20) для различных [pic] и [pic], при условии максимизации

функции цели: [pic], найдем коэффициенты квадрата модуля функции-прототипа

(3.24), соответствующие различным наклонам АЧХ и различным значениям

допустимого уклонения АЧХ от требуемой формы. Вычисляя полиномы Гурвица

числителя и знаменателя функции (3.19), определим требуемые коэффициенты

функции-прототипа (3.18). Значения коэффициентов [pic] функции-прототипа,

соответствующие различным наклонам АЧХ и допустимым уклонениям АЧХ от

требуемой формы, равным 0,25 дБ и 0,5 дБ, приведены в таблицах 3.3 и 3.4.

Решая систему нелинейных уравнений

[pic]

относительно [pic] при различных значениях [pic], найдем нормированные

значения элементов КЦ, приведенной на рис. 3.11. Предлагаемая методика была

реализована в виде программы в среде математического пакета для инженерных

и научных расчетов Maple V [55]. Результаты вычислений сведены в таблицы

3.3 и 3.4.

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Чем

меньше требуемое значение [pic], тем меньше допустимый подъем АЧХ при

котором возможна его аппроксимация квадратом модуля функции вида (3.19).

Для заданного наклона АЧХ и заданном значении [pic] существует определенное

значение [pic], при превышении которого реализация каскада с требуемой

формой АЧХ становится невозможной.

Таблица 3.3 – Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,25 дБ

|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|+4 дБ |0.027 |1.058 |2.117 |3.525 |6.836 |0.144 |

|[pic]3.3 |0.0267 |1.09 |2.179 |3.485 |6.283 |0.156 |

|[pic]2 |0.0257 |1.135 |2.269 |3.435 |5.597 |0.174 |

|[pic]3.121|0.024 |1.178 |2.356 |3.395 |5.069 |0.191 |

| |0.02 |1.246 |2.491 |3.347 |4.419 |0.217 |

|[pic]5.736|0.013 |1.33 |2.66 |3.306 |3.814 |0.248 |

| |0.008 |1.379 |2.758 |3.29 |3.533 |0.264 |

|[pic]3.981|0,0 |1.448 |2.895 |3.277 |3.205 |0.287 |

| | | | | | | |

|[pic]3.564| | | | | | |

|+2 дБ |0.0361 |1.59 |3.18 |3.301 |5.598 |0.172 |

|[pic]3.2 |0.0357 |1.638 |3.276 |3.278 |5.107 |0.187 |

|[pic]2 |0.0345 |1.696 |3.391 |3.254 |4.607 |0.207 |

|[pic]3.576|0.0325 |1.753 |3.506 |3.237 |4.204 |0.225 |

| |0.029 |1.824 |3.648 |3.222 |3.797 |0.247 |

|[pic]6.385|0.024 |1.902 |3.804 |3.213 |3.437 |0.269 |

| |0.015 |2.014 |4.029 |3.212 |3.031 |0.3 |

|[pic]4.643|0.0 |2.166 |4.332 |3.227 |2.622 |0.337 |

| | | | | | | |

|[pic]3.898| | | | | | |

|+0 дБ |0.0493 |2.425 |4.851 |3.137 |4.597 |0.205 |

|[pic]3.15 |0.049 |2.482 |4.964 |3.13 |4.287 |0.219 |

|[pic]2 |0.047 |2.595 |5.19 |3.122 |3.753 |0.247 |

|[pic]4.02 |0.045 |2.661 |5.322 |3.121 |3.504 |0.263 |

|[pic]7.07 |0.04 |2.781 |5.563 |3.125 |3.134 |0.29 |

|[pic]5.34 |0.03 |2.958 |5.916 |3.143 |2.726 |0.327 |

|[pic]4.182|0.017 |3.141 |6.282 |3.175 |2.412 |0.36 |

| |0.0 |3.346 |6.692 |3.221 |2.144 |0.393 |

|-3 дБ |0.0777 |4.668 |9.336 |3.062 |3.581 |0.263 |

|[pic]3.2 |0.077 |4.816 |9.633 |3.068 |3.276 |0.285 |

|[pic]2 |0.075 |4.976 |9.951 |3.079 |2.998 |0.309 |

|[pic]4.685|0.07 |5.208 |10.417 |3.102 |2.68 |0.34 |

| |0.06 |5.526 |11.052 |3.143 |2.355 |0.379 |

|[pic]8.341|0.043 |5.937 |11.874 |3.21 |2.051 |0.421 |

| |0.02 |6.402 |12.804 |3.299 |1.803 |0.462 |

|[pic]6.653|0.0 |6.769 |13.538 |3.377 |1.653 |0.488 |

| | | | | | | |

|[pic]4.749| | | | | | |

|-6 дБ |0.132 |16.479 |32.959 |2.832 |2.771 |0.357 |

|[pic]3.3 |0.131 |17.123 |34.247 |2.857 |2.541 |0.385 |

|[pic]2 |0.127 |17.887 |35.774 |2.896 |2.294 |0.42 |

|[pic]5.296|0.12 |18.704 |37.408 |2.944 |2.088 |0.453 |

| |0.1 |20.334 |40.668 |3.049 |1.789 |0.508 |

|[pic]9.712|0.08 |21.642 |43.284 |3.143 |1.617 |0.544 |

| |0.04 |23.943 |47.885 |3.321 |1.398 |0.592 |

|[pic]8.365|0.0 |26.093 |52.187 |3.499 |1.253 |0.625 |

| | | | | | | |

|[pic]5.282| | | | | | |

Таблица 3.4 – Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,5 дБ

|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|+6 дБ |0.012 |0.42 |0.839 |6.449 |12.509 |0.09 |

|[pic]5.4 |0.0119 |0.436 |0.871 |6.278 |11.607 |0.097 |

|[pic]2 |0.0115 |0.461 |0.923 |6.033 |10.365 |0.109 |

|[pic]2.725|0.011 |0.48 |0.959 |5.879 |9.624 |0.117 |

| |0.0095 |0.516 |1.031 |5.618 |8.422 |0.134 |

|[pic]5.941|0.0077 |0.546 |1.092 |5.432 |7.602 |0.147 |

| |0.005 |0.581 |1.163 |5.249 |6.814 |0.164 |

|[pic]3.731|0.0 |0.632 |1.265 |5.033 |5.911 |0.187 |

| | | | | | | |

|[pic]4.3 | | | | | | |

|+3 дБ |0.0192 |0.701 |1.403 |5.576 |8.98 |0.123 |

|[pic]4.9 |0.019 |0.729 |1.458 |5.455 |8.25 |0.134 |

|[pic]2 |0.0185 |0.759 |1.518 |5.336 |7.551 |0.146 |

|[pic]3.404|0.017 |0.807 |1.613 |5.173 |6.652 |0.165 |

| |0.015 |0.849 |1.697 |5.052 |6.021 |0.182 |

|[pic]7.013|0.012 |0.896 |1.793 |4.937 |5.433 |0.2 |

| |0.007 |0.959 |1.917 |4.816 |4.817 |0.224 |

|[pic]4.805|0.0 |1.029 |2.058 |4.711 |4.268 |0.249 |

| | | | | | | |

|[pic]5.077| | | | | | |

|0 дБ |0.0291 |1.012 |2.024 |5.405 |6.881 |0.16 |

|[pic]4.9 |0.0288 |1.053 |2.106 |5.306 |6.296 |0.175 |

|[pic]2 |0.028 |1.096 |2.192 |5.217 |5.79 |0.19 |

|[pic]4.082|0.0265 |1.145 |2.29 |5.129 |5.303 |0.207 |

| |0.024 |1.203 |2.406 |5.042 |4.828 |0.226 |

|[pic]8.311|0.019 |1.288 |2.576 |4.94 |4.271 |0.253 |

| |0.01 |1.404 |2.808 |4.843 |3.697 |0.287 |

|[pic]6.071|0.0 |1.509 |3.018 |4.787 |3.301 |0.316 |

| | | | | | | |

|[pic]6.0 | | | | | | |

|-3 дБ |0.0433 |1.266 |2.532 |5.618 |5.662 |0.201 |

|[pic]5.2 |0.043 |1.318 |2.636 |5.531 |5.234 |0.217 |

|[pic]2 |0.0415 |1.4 |2.799 |5.417 |4.681 |0.241 |

|[pic]4.745|0.039 |1.477 |2.953 |5.331 |4.263 |0.263 |

| |0.035 |1.565 |3.13 |5.253 |3.874 |0.287 |

|[pic]9.856|0.027 |1.698 |3.395 |5.172 |3.414 |0.321 |

| |0.015 |1.854 |3.708 |5.117 |3.003 |0.357 |

|[pic]7.632|0.0 |2.019 |4.038 |5.095 |2.673 |0.391 |

| | | | | | | |

|[pic]7.13 | | | | | | |

|-6 дБ |0.0603 |1.285 |2.569 |6.291 |5.036 |0.247 |

|[pic]5.7 |0.06 |1.342 |2.684 |6.188 |4.701 |0.264 |

|[pic]2 |0.058 |1.449 |2.899 |6.031 |4.188 |0.295 |

|[pic]5.345|0.054 |1.564 |3.129 |5.906 |3.759 |0.325 |

| |0.048 |1.686 |3.371 |5.812 |3.399 |0.355 |

|[pic]11.71|0.04 |1.814 |3.627 |5.744 |3.093 |0.385 |

| |0.02 |2.068 |4.136 |5.683 |2.634 |0.436 |

|[pic]9.702|0.0 |2.283 |4.567 |5.686 |2.35 |0.474 |

| | | | | | | |

|[pic]8.809| | | | | | |

Для перехода от схемы, приведенной на рис. 3.11, к схеме,

представленной на рис. 3.10, следует воспользоваться формулами пересчета:

[pic] (3.21)

где [pic]

Табличные значения элементов [pic], в этом случае, выбираются для

величины

[pic] (3.22)

где [pic] – коэффициент, значения которого приведены в таблицах 3.3 и 3.4.

Таблицы 3.3 и 3.4 могут быть применены и для проектирования

усилительных каскадов на полевых транзисторах (рис. 3.12).

[pic]

Рис. 3.12

В этом случае удобнее рассматривать коэффициент передачи с входа

транзистора [pic] на вход транзистора [pic], который описывается

соотношением, аналогичным (3.17):

[pic],

где [pic];

[pic] – крутизна транзистора [pic];

[pic] – входная емкость транзистора [pic];

[pic] – выходное сопротивление транзистора [pic].

При использовании таблиц 3.3 и 3.4 и переходе к реальным нормированным

значениям элементов КЦ, следует пользоваться формулами пересчета:

[pic][pic]

где [pic] – нормированное относительно [pic] и [pic] значение выходной

емкости транзистора [pic];

[pic] – нормированное относительно [pic] и [pic] значение входной

емкости транзистора [pic].

Пример 3.3. Рассчитать КЦ однокаскадного транзисторного усилителя с

использованием синтезированных таблиц 3.3 и 3.4 при условиях: используемый

транзистор – КТ939А; [pic]= 50 Ом; емкостная составляющая сопротивления

генератора [pic]= 2 пФ; верхняя частота полосы пропускания [pic]=1 ГГц;

требуемый подъем АЧХ 4 дБ; допустимое уклонение АЧХ от требуемой формы

[pic]=0,25 дБ. Принципиальная схема каскада приведена на рис. 3.13. На

выходе каскада включена выходная КЦ, состоящая из элементов [pic]=6,4 нГн,

[pic]=

5,7 пФ (см. раздел 2.1).

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и

соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],

получим: [pic]=0,75 нГн; [pic]=1,2 Ом; [pic]=15.

[pic] [pic]

Рис. 3.13 Рис. 3.14.

Нормированные относительно [pic] и [pic] значения [pic] равны:

[pic]=0,628; [pic] =0,0942; [pic]=0,024. Подставляя в (3.22) значение [pic]

и табличную величину [pic], рассчитаем: [pic]=0,019. Ближайшая табличная

величина [pic] равна 0,02. Для указанного значения [pic] из таблицы 3.3

найдем: [pic]=1,246; [pic]=2,491; [pic]=3,347; [pic]=4,419; [pic]=0,217.

Подставляя найденные величины в формулы пересчета (3.26) получим:

[pic]=1,246; [pic]=2,491; [pic]=2,719; [pic]=2,406; [pic]=0,235. Денормируя

полученные значения элементов КЦ, определим: [pic]=62,3 Ом; [pic]=19,83

нГн; [pic]= 8,66 пФ; [pic] 7,66 пФ; [pic] 1,87 нГн. Далее по (3.17)

вычислим: [pic]= 1,98. Резистор [pic] на рис. 3.13, включенный параллельно

[pic], необходим для установления заданного коэффициента усиления на

частотах менее [pic] и рассчитывается по формуле [52]: [pic].

На рис. 3.14 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя,

вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения

транзистора КТ939А [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная

характеристика усилителя (кривая 2).

3.3. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов

Полосовые усилители мощности находят широкое применение в системах

пейджинговой и сотовой связи, телевизионном и радиовещании. На рис.

3.15–3.17 приведены схемы КЦ, наиболее часто применяемые при построении

полосовых усилителей мощности метрового и дециметрового диапазона волн [3,

5, 6, 19, 20, 32].

[pic]

Рис. 3.15. Четырехполюсная реактивная КЦ третьего порядка

[pic]

Рис. 3.16. Четырехполюсная реактивная КЦ четвертого порядка

[pic]

Рис. 3.17. Четырехполюсная реактивная КЦ, выполненная в виде фильтра

нижних частот

Осуществим синтез таблиц нормированных значений элементов приведенных

схемных решений КЦ полосовых усилителей мощности.

3.3.1. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов с

корректирующей цепью третьего порядка

Описание рассматриваемой схемы (рис. 3.15), ее применение в полосовых

усилителях мощности и методика настройки даны в работах [5, 44, 56]. В

разделе 3.2.2 дано описание методики расчета анализируемой схемы при ее

использовании в качестве КЦ широкополосного усилителя. В случае ее

использования в качестве КЦ полосового усилителя методика расчета остается

неизменной, за исключением изменения условий расчета функции-прототипа.

Значения коэффициентов функции-прототипа (3.14), соответствующие

различным величинам относительной полосы пропускания, определяемой

отношением [pic], где [pic] – верхняя и нижняя граничные частоты полосового

усилителя, для неравномерности АЧХ ± 0,25 дБ, приведены в таблице 3.5.

Здесь же даны результаты расчета элементов [pic] для различных значений

[pic].

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. При

заданном отношении [pic] существует определенное значение [pic], при

превышении которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ становится

невозможной. Это обусловлено уменьшением добротности рассматриваемой цепи с

увеличением [pic].

При условии [pic]>1,3 в каскаде с анализируемой КЦ коэффициент

усиления в области частот ниже [pic] оказывается соизмеримым с его

коэффициентом усиления в полосе рабочих частот. Поэтому в таблице приведены

результаты расчетов нормированных значений элементов КЦ ограниченные

отношением [pic] равным 1,3.

При известных [pic] (см. раздел 3.22) расчет КЦ состоит из следующих

этапов. Вычисляются значения элементов [pic]. По таблице выбираются

значения [pic] соответствующие требуемому значению отношения [pic] и

рассчитанному значению [pic]. По формулам пересчета (3.13) рассчитываются

значения [pic] и осуществляется их денормирование.

Таблица 3.5 – Нормированные значения элементов КЦ

| |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

| |0.0057 |2.036 |11.819 |0.081 |

|[pic]=1,05 |0.0056 |2.043 |10.763 |0.088 |

| |0.0054 |2.051 |9.732 |0.097 |

|[pic]=2.1145 |0.0049 |2.062 |8.61 |0.109 |

|[pic]=1.2527 |0.0043 |2.072 |7.868 |0.119 |

|[pic]=1.9394 |0.0026 |2.092 |6.711 |0.138 |

| |0.0 |2.115 |5.78 |0.159 |

| |0.0347 |0.907 |3.606 |0.231 |

|[pic]=1,1 |0.034 |0.92 |3.277 |0.251 |

| |0.033 |0.933 |2.993 |0.271 |

|[pic]=1.0630 |0.03 |0.956 |2.62 |0.302 |

|[pic]=1.1546 |0.025 |0.981 |2.31 |0.334 |

|[pic]=0.75594 |0.016 |1.015 |2.005 |0.372 |

| |0.0 |1.063 |1.705 |0.417 |

| |0.0705 |1.004 |2.622 |0.278 |

|[pic]=1,2 |0.0695 |1.022 |2.403 |0.298 |

| |0.068 |1.038 |2.216 |0.318 |

|[pic]=1.2597 |0.063 |1.07 |1.945 |0.352 |

|[pic]=1.1919 |0.054 |1.108 |1.707 |0.387 |

|[pic]=0.7321 |0.036 |1.165 |1.457 |0.431 |

| |0.0 |1.26 |1.199 |0.485 |

| |0.106 |0.963 |2.056 |0.307 |

|[pic]=1,3 |0.105 |0.98 |1.903 |0.327 |

| |0.102 |1.006 |1.708 |0.355 |

|[pic]=1.2830 |0.094 |1.044 |1.496 |0.39 |

|[pic]=1.13763 |0.08 |1.091 |1.311 |0.426 |

|[pic]=0.60930 |0.05 |1.169 |1.104 |0.472 |

| |0.0 |1.283 |0.919 |0.517 |

Рассматриваемая КЦ (рис. 3.15) может быть использована и в качестве

входной корректирующей цепи усилителя. В этом случае при расчетах следует

полагать [pic], где [pic] – активная и емкостная составляющие сопротивления

генератора.

Пример 3.4. Рассчитать КЦ однокаскадного усилителя на транзисторе

КТ939А при условиях: [pic] 50 Ом, где [pic] – сопротивление нагрузки;

[pic]= 2 пФ; центральная частота полосы пропускания равна 1 ГГц;

относительная полоса пропускания равна 1,1. Выбор в качестве примера

проектирования однокаскадного варианта усилителя обусловлен возможностью

простой экспериментальной проверки точности результатов расчета, чего

невозможно достичь при реализации многокаскадного усилителя. Схема

усилителя приведена на рис. 3.18. На выходе усилителя включена выходная

корректирующая цепь, состоящая из элементов [pic] = 4 нГн, [pic] = 4,7 пФ

(см. раздел 2.1).

[pic] [pic]

Рис. 3.18 Рис. 3.19

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и

соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],

получим: [pic]0,75 нГн; [pic]1,2 Ом; [pic]15. Нормированные относительно

[pic] и [pic] значения элементов [pic] равны: [pic] 0,628; [pic] 0,0942;

[pic] 0,024. Подставляя [pic] и коэффициент [pic] для случая [pic]=1,1 из

таблицы в (3.12), рассчитаем: [pic] = 0,004. Ближайшая табличная величина

[pic] равна 0,0. Для указанного значения [pic] из таблицы найдем: [pic] =

1,063; [pic] = 1,705; [pic] = 0,417. Подставляя найденные величины в (3.13)

получим: [pic] = 0,435; [pic] = 0,03; [pic] = 2,39. Денормируя полученные

значения элементов КЦ определим: [pic] = 1,38 пФ; [pic] = 0,1 пФ; [pic] =

19 нГн. Теперь по (3.11) вычислим: [pic] = 1,96.

На рис. 3.19 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя,

вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения

транзистора КТ939А [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная

характеристика усилителя (кривая 2).

3.3.2. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов с

корректирующей цепью четвертого порядка

Описание рассматриваемой схемы (рис. 3.16), ее применение в полосовых

усилителях мощности и методика настройки даны в работах [5, 6, 21].

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов [pic] и [pic]

[pic]- и [pic]- цепями перейдем к схеме, приведенной на рис. 3.20.

[pic][pic]

Рис. 3.20 Рис. 3.21

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора [pic] и применяя

преобразование Нортона, перейдем к схеме, представленной на рис. 3.21.

Коэффициент прямой передачи последовательного соединения

преобразованной схемы КЦ и транзистора [pic] может быть описан в символьном

виде дробно-рациональной функцией комплексного переменного:

[pic], (3.23)

где [pic];

[pic] – нормированная частота;

[pic] – текущая круговая частота;

[pic] – центральная круговая частота полосового усилителя;

[pic];

[pic]– коэффициент усиления транзистора [pic] по мощности в режиме

двустороннего согласования на частоте [pic]=1;

[pic] (3.24)

[pic] (3.25)

[pic] – нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов

[pic].

По известным значениям [pic], переходя от схемы рис. 3.21 к схеме рис.

3.20, найдём:

[pic] (3.26)

где [pic];

[pic] – нормированное относительно [pic] и [pic] значение [pic].

Из (3.23) следует, что коэффициент усиления каскада на частоте [pic]=1

равен:

[pic] (3.27)

В качестве прототипа передаточной характеристики (3.23) выберем

функцию:

[pic]. (3.28)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.28) имеет вид:

[pic]. (3.29)

Для нахождения коэффициентов [pic] составим систему линейных

неравенств (3.5):

[pic] (3.30)

Решая (3.30) для различных [pic] и [pic], при условии максимизации

функции цели: [pic], найдем коэффициенты [pic], соответствующие различным

полосам пропускания полосового усилительного каскада. Вычисляя полиномы

Гурвица знаменателя функции (3.29), определим коэффициенты функции-

прототипа (3.28).

Значения коэффициентов функции-прототипа (3.28), соответствующие

различным величинам относительной полосы пропускания определяемой

отношением [pic], где [pic] – верхняя и нижняя граничные частоты полосового

усилителя, для неравномерности АЧХ ± 0,5 дБ, приведены в таблице 3.6.

Таблица 3.6 – Нормированные значения элементов КЦ

| |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|[pic]1.3 |0.00074 |0.2215 |5.061 |100.2 |0.00904 |

|[pic]=0.29994|0.0006 |0.2509 |4.419 |76.29 |0.01200 |

| |0.0005 |0.2626 |4.216 |69.26 |0.01325 |

|[pic]=2.0906 |0.0004 |0.2721 |4.068 |64.22 |0.01429 |

|[pic]=0.29406|0.0003 |0.2801 |3.951 |60.27 |0.01523 |

| |0.0002 |0.2872 |3.855 |57.04 |0.01609 |

|[pic]=1.0163 |0.0001 |0.2935 |3.773 |54.31 |0.01689 |

| |0.0 |0.2999 |3.702 |51.96 |0.01764 |

|[pic]1.4 |0.0021 |0.3311 |3.674 |39.44 |0.02158 |

|[pic]=0.42168|0.0015 |0.3728 |3.231 |29.34 |0.02931 |

| |0.001 |0.3926 |3.066 |25.96 |0.03313 |

|[pic]=2.1772 |0.0007 |0.4024 |2.994 |24.49 |0.03500 |

|[pic]=0.40887|0.0005 |0.4084 |2.951 |23.66 |0.03631 |

| |0.0003 |0.4139 |2.914 |22.91 |0.03746 |

|[pic]=1.0356 |0.0002 |0.4166 |2.896 |22.57 |0.03803 |

| |0.0 |0.4217 |2.864 |21.93 |0.03911 |

|[pic]1.6 |0.0045 |0.4476 |3.002 |21.54 |0.03620 |

|[pic]=0.55803|0.004 |0.4757 |2.799 |17.78 |0.04424 |

| |0.003 |0.5049 |2.630 |15.07 |0.05235 |

|[pic]=2.2812 |0.002 |0.5259 |2.527 |13.54 |0.05822 |

|[pic]=0.52781|0.0015 |0.5349 |2.487 |12.96 |0.06075 |

| |0.001 |0.5431 |2.452 |12.46 |0.06313 |

|[pic]=1.0474 |0.0007 |0.5478 |2.433 |12.19 |0.06448 |

| |0.0 |0.5580 |2.392 |11.63 |0.06747 |

|[pic]1.8 |0.0091 |0.6180 |2.526 |12.93 |0.0540 |

|[pic]=0.75946|0.009 |0.6251 |2.495 |12.43 |0.0560 |

| |0.008 |0.6621 |2.335 |9.831 |0.0711 |

|[pic]=2.4777 |0.007 |0.6810 |2.267 |8.914 |0.0791 |

|[pic]=0.69615|0.005 |0.7092 |2.180 |7.858 |0.0892 |

| |0.002 |0.7411 |2.096 |6.886 |0.1013 |

|[pic]=1.0844 |0.001 |0.7514 |2.075 |6.646 |0.1050 |

| |0.0 |0.7595 |2.055 |6.431 |0.1080 |

|[pic]2 |0.0144 |0.831 |2.189 |8.543 |0.073 |

|[pic]=0.98632|0.014 |0.850 |2.133 |7.586 |0.082 |

| |0.012 |0.888 |2.039 |6.182 |0.101 |

|[pic]=2.7276 |0.01 |0.911 |1.991 |5.578 |0.112 |

|[pic]=0.87132|0.007 |0.938 |1.942 |5.010 |0.124 |

| |0.005 |0.953 |1.917 |4.736 |0.131 |

|[pic]=1.13 |0.001 |0.980 |1.878 |4.319 |0.142 |

| |0.0 |0.986 |1.869 |4.233 |0.145 |

Продолжение таблицы 3.6

| |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|[pic]2.5 |0.0236 |1.262 |1.842 |5.423 |0.097 |

|[pic]=1.4344 |0.022 |1.299 |1.793 |4.367 |0.121 |

|[pic]=3.2445 |0.02 |1.320 |1.770 |3.932 |0.133 |

|[pic]=1.1839 |0.015 |1.358 |1.736 |3.379 |0.153 |

|[pic]=1.2206 |0.01 |1.387 |1.714 |3.058 |0.168 |

| |0.005 |1.412 |1.699 |2.829 |0.181 |

| |0.001 |1.430 |1.689 |2.685 |0.188 |

| |0.0 |1.434 |1.686 |2.652 |0.190 |

|[pic]3 |0.032 |1.827 |1.628 |4.027 |0.112 |

|[pic]=2.0083 |0.03 |1.864 |1.609 |3.213 |0.139 |

|[pic]=3.9376 |0.025 |1.900 |1.595 |2.717 |0.163 |

|[pic]=1.5378 |0.02 |1.927 |1.589 |2.458 |0.178 |

|[pic]=1.3387 |0.015 |1.950 |1.584 |2.280 |0.190 |

| |0.01 |1.971 |1.582 |2.143 |0.200 |

| |0.005 |1.990 |1.580 |2.032 |0.209 |

| |0.0 |2.008 |1.579 |1.939 |0.218 |

|[pic]4 |0.0414 |2.787 |1.455 |3.137 |0.124 |

|[pic]=2.9770 |0.04 |2.812 |1.456 |2.661 |0.144 |

|[pic]=5.1519 |0.035 |2.848 |1.460 |2.229 |0.170 |

|[pic]=2.1074 |0.03 |2.872 |1.464 |2.010 |0.185 |

|[pic]=1.573 |0.02 |2.912 |1.474 |1.772 |0.207 |

| |0.01 |2.946 |1.483 |1.611 |0.223 |

| |0.005 |2.962 |1.488 |1.548 |0.231 |

| |0.0 |2.977 |1.492 |1.493 |0.237 |

|[pic]5 |0.0479 |3.936 |1.353 |2.716 |0.130 |

|[pic]=4.131 |0.045 |3.972 |1.366 |2.162 |0.160 |

|[pic]=6.6221 |0.04 |4.000 |1.377 |1.898 |0.180 |

|[pic]=2.7706 |0.03 |4.040 |1.395 |1.635 |0.204 |

|[pic]=1.8775 |0.02 |4.073 |1.411 |1.478 |0.221 |

| |0.01 |4.103 |1.426 |1.366 |0.235 |

| |0.005 |4.128 |1.439 |1.287 |0.245 |

| |0.0 |4.131 |1.440 |1.279 |0.247 |

|[pic]6 |0.050 |4.604 |1.315 |2.413 |0.139 |

|[pic]=4.79 |0.048 |4.625 |1.325 |2.105 |0.157 |

|[pic]=7.4286 |0.045 |4.644 |1.334 |1.914 |0.171 |

|[pic]=3.109 |0.04 |4.667 |1.346 |1.730 |0.186 |

|[pic]=2.0246 |0.03 |4.704 |1.366 |1.518 |0.208 |

| |0.02 |4.735 |1.382 |1.401 |0.223 |

| |0.01 |4.763 |1.399 |1.284 |0.237 |

| |0.0 |4.790 |1.415 |1.206 |0.248 |

В таблице представлены также результаты вычислений нормированных

значений элементов [pic], полученные из решения системы неравенств (3.3) и

соответствующие различным значениям [pic].

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Для

заданной относительной полосы пропускания существует определенное значение

[pic], при превышении которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ

становится невозможной. Это обусловлено уменьшением добротности

рассматриваемой цепи с увеличением [pic].

Рассматриваемая КЦ (рис. 3.16) может быть использована и в качестве

входной КЦ. В этом случае при расчетах следует полагать [pic], [pic].

Пример 3.5. Рассчитать КЦ однокаскадного транзисторного усилителя,

являющегося одним из восьми канальных усилителей выходного усилителя

мощности 500 Вт передатчика FM диапазона, при условиях: [pic]75 Ом;

[pic]=10 пФ; диапазон частот 88-108 МГц; в качестве усилительного элемента

использовать транзистор КТ970А.

Принципиальная схема каскада приведена на рис. 3.22. Элементы [pic]

11 нГн, [pic]240 пФ, [pic]56 нГн, [pic]47 пФ формируют трансформатор

импедансов (см. раздел 2.3), обеспечивающий оптимальное, в смысле

достижения максимального значения выходной мощности, сопротивление нагрузки

транзистора и практически не влияющий на форму АЧХ усилительного каскада.

В каскаде использован стабилизатор напряжения базового смещения на

транзисторах КТ817Г, обеспечивающий стабилизацию угла отсечки коллекторного

тока транзистора КТ970А [23].

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ970А [13] и

соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],

получим: [pic]0,053 Ом; [pic]0,9 нГн; [pic]= 113, где [pic] сопротивление

базы транзистора; [pic] индуктивности выводов базы и эмиттера транзистора.

[pic][pic]

Рис. 3.22 Рис. 3.23

Для заданного диапазона частот имеем: [pic]= 6,15(108; [pic]= 1,23;

[pic] Нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов [pic]

равны: [pic]7,06(10-4; [pic] 7,38(10-3; [pic] [pic] 0,46. Используя

табличные значения [pic], для [pic]= 1,3, в соответствии с (3.3) из (3.25)

получим: [pic]=5,4(10-4. Ближайшее табличное значение [pic]= 5(10-4, для

которого: [pic]0,2626; [pic]4,216; [pic]69,26; [pic] 0,01325. По

соотношениям (3.26) определим: [pic]0,2626; [pic]3,756; [pic] 54,56; [pic]

0,0093. Осуществляя денормирование элементов КЦ, имеем: [pic]32 нГн;

[pic]81,4 пФ; [pic]1183 пФ; [pic]

1,1 нГн. По соотношению (3.27) найдем коэффициент усиления каскада:

[pic]7,33.

На рис. 3.23 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя,

вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения

транзистора [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная

характеристика усилителя (кривая 2).

3.3.3. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов с

корректирующей цепью, выполненной в виде фильтра нижних частот

Описание схемы КЦ, приведенной на рис. 3.17, ее применение в полосовых

усилителях мощности, а также методика настройки даны в [19, 20, 25, 57].

Известные методы расчета указанной КЦ [20, 25, 57] не учитывают частотную

зависимость коэффициента усиления транзистора в пределах рабочего

диапазона, что является причиной значительных искажений формы АЧХ

разрабатываемых усилителей.

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов [pic] и [pic]

[pic]- и [pic]- цепями перейдем к схеме, приведенной на рис. 3.24.

[pic]

Рис. 3.24

Коэффициент прямой передачи последовательного соединения КЦ и

транзистора [pic] может быть описан в символьном виде дробно-рациональной

функцией комплексного переменного:

[pic], (3.31)

где [pic];

[pic] – нормированная частота;

[pic] – текущая круговая частота;

[pic] – центральная круговая частота полосового усилителя;

[pic];

[pic] – коэффициент усиления транзистора [pic] по мощности в режиме

двухстороннего согласования на частоте [pic]=1;

[pic] (3.32)

[pic];

[pic];

[pic] – нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов

[pic];

[pic] – активная и емкостная составляющие выходного сопротивления

транзистора [pic];

[pic] – активная и индуктивная составляющие входного сопротивления

транзистора [pic].

Из (3.31) следует, что коэффициент усиления на частоте [pic]=1 равен:

[pic]. (3.33)

В качестве прототипа характеристики (3.31) выберем функцию:

[pic]. (3.34)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.34) имеет вид:

[pic]. (3.35)

Для выражения (3.35) составим систему линейных неравенств (3.5):

[pic] (3.36)

Решая (3.36) для различных [pic] и [pic] при условии максимизации

функции цели: [pic], найдем коэффициенты [pic], соответствующие различным

полосам пропускания полосового усилительного каскада. Вычисляя полиномы

Гурвица знаменателя функции (3.35), определим коэффициенты функции-

прототипа (3.34).

Значения коэффициентов функции-прототипа для различных полос

пропускания и неравномерности АЧХ ±0,25 дБ приведены в таблице 3.7. Здесь

же представлены результаты вычислений нормированных значений элементов

[pic], полученные из решения системы неравенств (3.3) и соответствующие

различным значениям [pic].

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Для

заданной относительной полосы пропускания, определяемой отношением [pic],

где [pic] – верхняя и нижняя граничные частоты полосового усилителя,

существует определенное значение [pic], при превышении которого реализация

каскада с требуемой формой АЧХ становится невозможной. При допустимой

неравномерности АЧХ, равной 0,25 дБ, ее аппроксимация функцией (2.34)

возможна при условии [pic]. При допустимой неравномерности АЧХ более 0,25

дБ, область аппроксимации увеличивается незначительно. Поэтому создание

усилителя с полосой пропускания более одной октавы с использованием

изображенной на рис. 3.17 КЦ невозможно.

Рассматриваемая КЦ (рис. 3.17) может быть использована и в качестве

входной КЦ усилителя. В этом случае при расчетах следует полагать [pic],

[pic].

Таблица 3.7 – Нормированные значения элементов КЦ

| |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|[pic]1.2 |0.0005847 |5.773 |0.1773 |164.6 |0.0059 |

| |0.000518 |5.294 |0.1947 |153.8 |0.0062 |

|[pic]=0.28324|0.000506 |5.052 |0.2024 |141.4 |0.0068 |

| |0.000485 |4.838 |0.2101 |130.8 |0.0074 |

|[pic]=2.0380 |0.00045 |4.612 |0.2192 |119.8 |0.0082 |

|[pic]=0.26888|0.0004 |4.396 |0.2289 |109.2 |0.009 |

| |0.00032 |4.162 |0.2406 |97.80 |0.0101 |

|[pic]=0.98884|0.0002 |3.929 |0.2537 |86.43 |0.0115 |

| |0.0 |3.677 |0.2698 |74.36 |0.0134 |

|[pic]1.3 |0.001896 |3.759 |0.2763 |57.58 |0.0161 |

| |0.00176 |3.565 |0.2906 |54.04 |0.0173 |

|[pic]=0.40850|0.00172 |3.452 |0.2975 |50.72 |0.0186 |

| |0.00164 |3.322 |0.3063 |47.13 |0.0201 |

|[pic]=2.0543 |0.00151 |3.186 |0.3166 |43.47 |0.0220 |

|[pic]=0.36889|0.00132 |3.050 |0.3282 |39.86 |0.0242 |

| |0.00107 |2.922 |0.3401 |36.52 |0.0266 |

|[pic]=0.96466|0.0006 |2.757 |0.3574 |32.25 |0.0304 |

| |0.0 |2.615 |0.3741 |28.65 |0.0344 |

|[pic]1.4 |0.00482 |2.619 |0.3999 |25.52 |0.0352 |

| |0.00459 |2.528 |0.4113 |24.09 |0.0376 |

|[pic]=0.56846|0.00447 |2.452 |0.4185 |22.55 |0.0407 |

| |0.00425 |2.374 |0.4272 |21.06 |0.0441 |

|[pic]=2.0762 |0.00390 |2.291 |0.4375 |19.56 |0.0480 |

|[pic]=0.48523|0.00335 |2.201 |0.4500 |17.98 |0.0528 |

| |0.00260 |2.114 |0.4634 |16.49 |0.0581 |

|[pic]=0.93726|0.00160 |2.029 |0.4778 |15.08 |0.0642 |

| |0.0 |1.931 |0.4960 |13.50 |0.0724 |

|[pic]1.6 |0.010896 |1.853 |0.5363 |12.38 |0.0669 |

| |0.0105 |1.811 |0.5443 |11.86 |0.0706 |

|[pic]=0.75048|0.0101 |1.746 |0.5519 |10.88 |0.0786 |

| |0.0096 |1.703 |0.5584 |10.27 |0.0843 |

|[pic]=1.9966 |0.0086 |1.644 |0.5684 |9.511 |0.0926 |

|[pic]=0.57207|0.0073 |1.590 |0.5788 |8.846 |0.1009 |

| |0.0053 |1.530 |0.5918 |8.133 |0.1114 |

|[pic]=0.81594|0.0034 |1.486 |0.6022 |7.634 |0.1198 |

| |0.0 |1.426 |0.6176 |6.970 |0.1329 |

Продолжение таблицы 3.7

| |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|[pic]1.8 |0.016114 |1.521 |0.6061 |8.553 |0.0892 |

| |0.0155 |1.483 |0.6133 |8.083 |0.0958 |

|[pic]=0.84428|0.0151 |1.450 |0.6167 |7.650 |0.1028 |

| |0.0144 |1.417 |0.6214 |7.236 |0.1104 |

|[pic]=1.8738 |0.0133 |1.380 |0.6275 |6.820 |0.1189 |

|[pic]=0.57990|0.0115 |1.338 |0.6358 |6.361 |0.1296 |

| |0.009 |1.294 |0.6454 |5.919 |0.1415 |

|[pic]=0.69360|0.0047 |1.240 |0.6590 |5.395 |0.158 |

| |0.0 |1.196 |0.6711 |4.991 |0.1731 |

|[pic]2 |0.01878 |1.348 |0.6276 |7.306 |0.097 |

| |0.0181 |1.320 |0.6338 |6.975 |0.1028 |

|[pic]=0.87096|0.0177 |1.294 |0.6362 |6.604 |0.1103 |

| |0.017 |1.267 |0.6396 |6.265 |0.1181 |

|[pic]=1.7385 |0.0155 |1.229 |0.6456 |5.830 |0.1294 |

|[pic]=0.55020|0.014 |1.202 |0.6508 |5.538 |0.1379 |

| |0.011 |1.161 |0.6596 |5.126 |0.1517 |

|[pic]=0.58961|0.007 |1.122 |0.6694 |4.745 |0.1665 |

| |0.0 |1.071 |0.6833 |4.291 |0.1876 |

Пример 3.6. Рассчитать КЦ однокаскадного транзисторного усилителя,

являющегося одним из четырех канальных усилителей выходного усилителя

мощности 250 Вт передатчика пятого канала телевидения, при условиях:

[pic]75 Ом, диапазон усиливаемых частот 92-100 МГц, используемый транзистор

– КТ970А.

Схема каскада приведена на рис. 3.25. Элементы [pic]12,5 нГн, [pic]

213 пФ, [pic]60 нГн, [pic]44 пФ формируют трансформатор импедансов,

обеспечивающий оптимальное, в смысле достижения максимального значения

выходной мощности, сопротивление нагрузки транзистора и практически не

влияющий на форму АЧХ усилительного каскада.

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ970А [13] и

соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],

получим: [pic]0,053 Ом; [pic]0,9 нГн, [pic]= 110, где [pic] сопротивление

базы транзистора, [pic] индуктивности выводов базы и эмиттера транзистора.

[pic] [pic]

Рис. 3.25 Рис. 3.26

Для заданного диапазона частот имеем: [pic]= =6,0288·108, [pic]=

1,087.[pic] Нормированное относительно [pic] значение [pic] равно: [pic]

7,06·10-4. Как следует из таблицы 3.7, рассчитанному значению [pic]

соответствует минимально достижимая полоса пропускания, определяемая

величиной [pic]=1,3. Ближайшее табличное значение [pic], при условии

[pic]=1,3, равно 6·10-4. Для этого значения [pic] из таблицы найдем:

[pic]=2,757; [pic]=0,3574; [pic]=32,25; [pic]=0,0304. Осуществляя

денормирование элементов КЦ, получим: [pic]=61 пФ; [pic]=44,46 нГн;

[pic]=713,2 пФ; [pic]=3,78 нГн; [pic] = 2,88 нГн. По соотношению (3.33) и

данным таблицы найдем коэффициент усиления рассчитываемого каскада:

[pic]=5,683.

На рис. 3.26 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя,

вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения

транзистора [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная

характеристика усилителя (кривая 2).

Список использованных источников

1. Проектирование радиопередающих устройств с применением ЭВМ / Под ред.

О.В. Алексеева. – М.: Радио и связь, 1987. – 392 с.

2. Широкополосные радиопередающие устройства / Алексеев О.В., Головков

А.А., Полевой В.В., Соловьев А.А.; Под ред. О.В. Алексеева. - М.:

Связь, 1978. – 304 с.

3. Проектирование радиопередатчиков / В.В. Шахгильдян, М.С. Шумилин, В.Б.

Козырев и др.; Под ред. В.В. Шахгильдяна. – М.: Радио и связь, 2000. –

656 с.

4. Каганов В.И. Радиопередающие устройства. – М.: ИРПО: Издательский

центр «Академия», 2002. – 288 с.

5. Асессоров В.В., Кожевников В.А., Асеев Ю.Н., Гаганов В.В. Модули ВЧ

усилителей мощности для портативных средств связи // Электросвязь. –

1997. - № 7. – С. 21 – 22.

6. Титов А.А. Двухканальный усилитель мощности с диплексерным выходом //

Приборы и техника эксперимента. – 2001. – № 1. – С. 68 – 72.

7. Шварц Н.З. Линейные транзисторные усилители СВЧ. - М.: Сов. радио,

1980. – 368 с.

8. Никифоров В.В., Терентьев С.Ю. Синтез цепей коррекции широкополосных

усилителей мощности с применением методов нелинейного программирования

// Сб. «Полупроводниковая электроника в технике связи» / Под ред. И.Ф.

Николаевского. – М.: Радио и связь, 1986. – Вып. 26. – С. 136–144.

9. Никифоров В.В., Кулиш Т.Т., Шевнин И.В. К проектированию

широкополосных усилителей мощности КВ- УКВ- диапазона на мощных МДП-

транзисторах // В сб.: Полупроводниковые приборы в технике связи / Под

ред. И.Ф. Николаевского. – М.: Радио и связь. -1993. – Вып. 23. – С.

105–108.

10. Титов А.А., Бабак Л.И., Черкашин М.В. Расчет межкаскадной согласующей

цепи транзисторного полосового усилителя мощности // Электронная

техника. Сер. СВЧ-техника. – 2000. – Вып. 1. – С. 46–50.

11. Бабак Л.И., Шевцов А.Н., Юсупов Р.Р. Пакет программ

автоматизированного расчета транзисторных широкополосных и импульсных

УВЧ - и СВЧ усилителей // Электронная техника. Сер. СВЧ – техника. –

1993. – Вып. 3. – С. 60–63.

12. Шварц Н.З. Усилители СВЧ на полевых транзисторах. – М.: Радио и связь,

1987. – 200 с.

13. Петухов В.М. Полевые и высокочастотные биполярные транзисторы средней

и большой мощности и их зарубежные аналоги: Справочник. В 4 томах. –

М.: КУбК-а, 1997.

14. Мамонкин И.Г. Усилительные устройства. Учебное пособие для вузов. -

М.: Связь. 1977. – 360 с.

15. Титов А.А. Расчет схемы активной коллекторной термостабилизации и её

использование в усилителях с автоматической регулировкой потребляемого

тока // Электронная техника. Сер. СВЧ – техника. – 2001. – № 2. – С.

26–30.

16. Устройства сложения и распределения мощностей высокочастотных

колебаний / В.В. Заенцев, В.М. Катушкина, С.Е. Лондон, З.И. Модель;

Под ред. З.И. Моделя. – М.: Сов. радио, 1980. – 296 с.

17. Лондон С.Е., Томашевич С.В. Справочник по высокочастотным

трансформаторным устройствам. – М.: Радио и связь, 1984. – 216 с.

18. Титов А.А., Болтовская Л.Г. Высоковольтный транзисторный усилитель

однополярных импульсов // Приборы и техника эксперимента. – 1979. –

№2. – С. 140–141.

19. Гребенников А.В., Никифоров В.В. Транзисторные усилители мощности для

систем подвижной радиосвязи метрового и дециметрового диапазонов волн

// Радиотехника. – 2000 – № 5. – С. 83–86.

20. Гребенников А.В., Никифоров В.В., Рыжиков А.Б. Мощные транзисторные

усилительные модули для УКВ ЧМ и ТВ вещания // Электросвязь. – 1996. –

№ 3. – С. 28–31.

21. Титов А.А., Кологривов В.А. Параметрический синтез межкаскадной

корректирующей цепи полосового усилителя мощности // Электронная

техника. Сер. СВЧ – техника. – 2002. – Вып. 1. – С. 6–13.

22. Титов А.А. Усилитель мощности для оптического модулятора // Приборы и

техника эксперимента. – 2002. – № 5. – С. 88–90.

23. Титов А.А. Полосовой усилитель мощности с повышенной линейностью

амплитудной характеристики // Приборы и техника эксперимента. – 2003.

– № 4. – С. 65–68.

24. Радиопередающие устройства: Учебник для вузов / Л.А. Белов, М.В.

Благовещенский, В.М. Богачев и др.; Под ред. М.В. Благовещенского,

Г.У. Уткина. – М.: Радио и связь, 1982. – 408 с.

25. Знаменский А.Е., Нестеров М.И. Расчет трансформаторов сопротивлений с

сосредоточенными элементами // Техника средств связи. Сер. Техника

радиосвязи. – 1983. – Вып. 1 – С. 83–88.

26. Знаменский А.Е. Таблицы для расчета трансформаторов сопротивлений в

виде фильтров нижних частот. // Техника средств связи. Сер. Техника

радиосвязи. – 1985. – Вып. 1. – С. 99–110.

27. Мелихов С.В. Аналоговое и цифровое радиовещание: Учебное пособие. –

Томск: Томск. гос. ун-т систем управления и радиоэлектроники, 2002. –

251 с.

28. ГОСТ 20532 – 83. Радиопередатчики телевизионные 1 – 5 диапазонов.

Основные параметры, технические требования и методы измерений. – М.:

Издательство стандартов, 1984. – 34 с.

29. ГОСТ Р 50890 – 96. Передатчики телевизионные маломощные. Основные

параметры. Технические требования. Методы измерений. – М.:

Издательство стандартов, 1996. – 36 с.

30. Иванов В.К. Оборудование радиотелевизионных передающих станций. – М.:

Радио и связь, 1989. – 336 с.

31. Зааль Р. Справочник по расчету фильтров: Пер. с нем. - М.: Радио и

связь. 1983. – 752 с.

32. Титов А.А., Григорьев Д.А. Параметрический синтез межкаскадных

корректирующих цепей высокочастотных усилителей мощности //

Радиотехника и электроника. – 2003. – № 4. – С 442–448.

33. Howard A. Higher manufacturing yields using DOE // Microwave J. –

1994. – Vol. 37. – No. 7. – P. 92 – 98.

34. Бабак Л.И., Пушкарев В.П., Черкашин М.В. Расчет сверхширокополосных

СВЧ усилителей с диссипативными корректирующими цепями // Известия

вузов. Радиоэлектроника. – 1996. – Том 39. - № 11. - С. 20 – 28.

35. Ku W.H., Petersen W.C. Optimum gain-bandwidth limitation of transistor

amplifiers. // IEEE Trans. – 1975. – Vol. CAS - 22. – No. 6. – P. 523

– 533.

36. Ланнэ А.А. Оптимальный синтез линейных электронных схем. – М.: Связь,

1978. – 336 с.

37. Трифонов И.И. Расчет электронных цепей с заданными частотными

характеристиками. – М.: Радио и связь, 1988. – 304 с.

38. Балабанян Н. Синтез электрических цепей. – М.: Госэнергоиздат, 1961. –

543 с.

39. Муртаф Б. Современное линейное программирование: Пер. с англ. – М.:

Мир, 1984. – 224 с.

40. Смирнов Р.А. Оптимизация параметров импульсных и широкополосных

усилителей. – М.: Энергия, 1976. – 200 с.

41. Титов А.А. Расчет межкаскадной корректирующей цепи многооктавного

транзисторного усилителя мощности. // Радиотехника. – 1987. – №1. – С.

29 – 31.

42. Мелихов С.В., Титов А.А. Широкополосный усилитель мощности с

повышенной линейностью // Приборы и техника эксперимента. – 1988. – №

3. – С. 124 – 125.

43. Титов А.А., Ильюшенко В.Н., Авдоченко Б.И., Обихвостов В.Д.

Широкополосный усилитель мощности для работы на несогласованную

нагрузку // Приборы и техника эксперимента. – 1996. – № 2. – С. 68 –

69.

44. Окснер Э.С. Мощные полевые транзисторы и их применение: Пер. с англ. –

М.: Радио и связь, 1985. – 288 с.

45. Брауде Г.З. Коррекция телевизионных и импульсных сигналов. // Сб.

статей. – М.: Связь, 1967. – 245 с.

46. Титов А.А. Параметрический синтез межкаскадной корректирующей цепи

широкополосного усилителя мощности на полевых транзисторах. //

Радиотехника. – 2002. – № 3 - С. 90–92.

47. Obregon J., Funck F., Borvot S. A 150 MHz – 16 GHz FET amplifier. //

IEEE International solid-state Circuits Conference. – 1981, February.

– P. 66 – 67.

48. Авдоченко Б.И., Ильюшенко В.Н., Донских Л.П. Пикосекундные

усилительные модули на транзисторах с затвором Шотки // Приборы и

техника эксперимента. – 1986. – № 5. – С. 119–122.

49. Гринберг Г.С., Могилевская Л.Я., Хотунцев Ю.Л. Численное моделирование

нелинейных устройств на полевых транзисторах с барьером Шотки //

Электронная техника. Сер. СВЧ-техника. – 1993. – Вып. 4. – С. 18–22.

50. Потемкин В.Г. Система инженерных и научных расчетов MATLAB 5.x: - В 2-

х томах. – М.: ДИАЛОГ-МИФИ, 1999.

51. Титов А.А. Параметрический синтез межкаскадной корректирующей цепи

сверхширокополосного усилителя мощности // Известия вузов. Сер.

Электроника. – 2002. – № 6. – С. 81–87.

52. Бабак Л.И., Дергунов С.А. Расчет цепей коррекции сверхширокополосных

транзисторных усилителей мощности СВЧ // Сб. «Радиотехнические методы

и средства измерений» – Томск: Изд-во Том. ун-та, 1985 г.

53. Жаворонков В.И., Изгагин Л.Н., Шварц Н.З. Транзисторный усилитель СВЧ

с полосой пропускания 1 – 1000 МГц // Приборы и техника эксперимента.

– 1972. – № 3. – С. 134–135.

54. Титов А.А. Параметрический синтез широкополосных усилительных ступеней

с заданным наклоном амплитудно-частотной характеристики // Известия

вузов. Сер. Радиоэлектроника. – 2002. – № 10. – С. 26–34.

55. Манзон Б.М. Maple 5 Power Edition – М.: Информационно-издательский дом

«Филинъ», 1998. – 240 с.

56. Титов А.А. Расчет амплитудной характеристики каскада, работающего в

режиме с отсечкой коллекторного тока // Известия вузов. Сер.

Радиоэлектроника. – 2003. – № 2. – С. 33–37.

57. Вай Кайчень. Теория и проектирование широкополосных согласующих цепей:

Пер. с англ. – М.: Связь, 1979. – 288 с.

Страницы: 1, 2